G07: Flambage latéral
FAQ au sujet G Flambage latéral
Qu'entend-on par sensibilité au flambement en torsion et comment peut-on tester cette sensibilité ?
Dans l'art. 12.3.1.2.1, la norme NEN 6771 prévoit une formule pour xy et xz pour " les barres soumises à la pression et à la flexion qui ne sont pas sensibles au flambement en torsion (wbascule = 1) ". Qu'entend-on par là et comment peut-on le tester ?
Qu'entend-on par sensibilité au flambement en torsion et comment peut-on tester cette sensibilité ?
Dans l'art. 12.3.1.2.1, la norme NEN 6771 prévoit une formule pour xy et xz pour " les barres soumises à la pression et à la flexion qui ne sont pas sensibles au flambement en torsion (wbascule = 1) ". Qu'entend-on par là et comment peut-on le tester ?
Les barres de pression et de flexion peuvent s'effondrer sous diverses formes en raison de l'instabilité de flambage. Lorsque la forme de rupture consiste en un déplacement en combinaison avec une rotation de la section transversale, la tige est sensible au flambage en torsion. Si le formulaire de défaillance consiste uniquement en un déplacement non rotatif, ce n'est pas le cas.
La sensibilité d'une tige au flambement en torsion doit être démontrée au moyen des règles d'essai de stabilité au basculement (art. 12.2 de la norme NEN 6770 ou NEN 6771). Si la bascule = 1 est applicable à la barre en dessous des moments qui se produisent, la barre n'est pas sensible au flambement torsionnel. N'oubliez pas qu'à des valeurs inférieures (rocker chicken < 1), la tige est sensible au flambage en torsion.
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Cette question était déjà apparue dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 128 (février 1996).
Un profilé en I est-il insensible au flambement en torsion ?
Une colonne de section transversale en I est chargée par une force de compression et par un moment de flexion autour de l'axe fort. La stabilité de la colonne est vérifiée conformément à la norme NEN 6770, art. 12.3 (barres soumises à la pression et à la flexion). A plusieurs endroits dans cet article, la sensibilité au flambement torsionnel est discutée, par exemple le choix des formules d'essai pour la stabilité de l'articulation dans un calcul élastique de premier ordre (art. 12.3.1.2.1) et l'essai de la stabilité du flambage torsionnel (art. 12.3.3). L'article 12.1 (barres sous pression) stipule à l'article 12.1.3 que pour les profilés à double symétrie, aucun essai de stabilité en torsion ne doit être effectué à la pression authentique. Cela signifie-t-il que pour la colonne en forme de I prévue, on peut supposer que la colonne n'est pas sensible au flambement en torsion (et donc aussi au basculement = 1) ?
Un profilé en I est-il insensible au flambement en torsion ?
Une colonne de section transversale en I est chargée par une force de compression et par un moment de flexion autour de l'axe fort. La stabilité de la colonne est vérifiée conformément à la norme NEN 6770, art. 12.3 (barres soumises à la pression et à la flexion). A plusieurs endroits dans cet article, la sensibilité au flambement torsionnel est discutée, par exemple le choix des formules d'essai pour la stabilité de l'articulation dans un calcul élastique de premier ordre (art. 12.3.1.2.1) et l'essai de la stabilité du flambage torsionnel (art. 12.3.3). L'article 12.1 (barres sous pression) stipule à l'article 12.1.3 que pour les profilés à double symétrie, aucun essai de stabilité en torsion ne doit être effectué à la pression authentique. Cela signifie-t-il que pour la colonne en forme de I prévue, on peut supposer que la colonne n'est pas sensible au flambement en torsion (et donc aussi au basculement = 1) ?
Non. Le flambement en torsion (torsiefnik en NL) est un terme collectif pour toutes les formes d'instabilité dans lesquelles la tige tourne autour de l'axe longitudinal (torsion) et se déforme latéralement (kink). Cette forme d'instabilité se produit, entre autres, dans une colonne qui n'est soumise qu'à la pression. Cette question est traitée à l'article 12.1.3. Une autre forme de flambement torsionnel est traitée à l'article 12.2. Ici, les poutres soumises à des contraintes sont traitées. Cette forme de flambement en torsion est généralement appelée stabilité au basculement.
Les deux formes de flambement torsionnel n'ont en commun que l'instabilité se produit sous forme d'exploitation latérale et de torsion du profilé. Cependant, ils se produisent à des charges complètement différentes (pression et flexion).
L'évaluation de la pression et des barres de flexion à l'article 12.3 est basée sur l'interaction entre les deux types d'instabilité mentionnés ci-dessus. Les formules sont basées sur un modèle mécanique et ont été validées par des tests. Les formules interactives assurent une transition en douceur entre une charge par pression seule et par flexion seule. NEN 6770 art. 12.3.1.2.1 donne des formules multiples. Le choix entre ceux-ci est fait sur la base du texte, entre autres, non sensible au flambement torsionnel ("poulet = 1"). Cet ajout concerne la boucle de torsion conformément au point 12.2, c'est-à-dire la stabilité au basculement. Pour que cela soit clair, la phrase a été ajoutée : (Basculement = 1).
La conclusion selon laquelle, sur la base de l'art. 12.1.3 (sur les barres sous pression), une section en I n'est pas sensible au flambement en torsion est donc erronée.
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Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 189 (avril 2006).
Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre pour les essais de stabilité ?
Une poutre d'acier est chargée à la fois d'un moment de flexion autour de l'arbre solide et d'une force de pression normale. Pour l'essai de stabilité conformément à l'article 6.3.3 de la norme NEN-EN 1993-1-1, l'annexe nationale renvoie à l'appendice B pour la détermination des facteurs d'interaction. La valeur des facteurs d'interaction dépend du fait que la barre est sensible ou non aux distorsions de torsion. Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre ?
Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre pour les essais de stabilité ?
Une poutre d'acier est chargée à la fois d'un moment de flexion autour de l'arbre solide et d'une force de pression normale. Pour l'essai de stabilité conformément à l'article 6.3.3 de la norme NEN-EN 1993-1-1, l'annexe nationale renvoie à l'appendice B pour la détermination des facteurs d'interaction. La valeur des facteurs d'interaction dépend du fait que la barre est sensible ou non aux distorsions de torsion. Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre ?
Vulnérable à la déformation torsionnelle fait référence à la sensibilité du basculement (stabilité du basculement). Lorsque cLT < 1, une barre est sensible aux déformations causées par la torsion. En général, on peut dire que les profilés fermés, tels que les tubes (h/b 3), ne sont pas sensibles à la déformation en torsion et que les profilés ouverts, tels que les profilés HE et IPE, peuvent être sensibles à la déformation en torsion. La sensibilité à la déformation en torsion peut être réduite par l'utilisation de supports latéraux.
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Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 234 (août 2013).
Y-a-t'il un article paru dans Bouwen met Staal qui couvre la longueur de flambement d'une tige courbe ?
Y-a-t'il un article paru dans Bouwen met Staal qui couvre la longueur de flambement d'une tige courbe ?
Oui, dans Buildings with Steel numéros 141 et 148, deux articles ont été publiés sur les règles de révision des arcs en acier.
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Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (février 2008).
Comment déterminer la longueur de flambement d'une colonne courbe sous pression ?
Comment déterminer la longueur de flambement d'une colonne courbe sous pression ?
Dans le livre "Stabiliteit voor de staalconstructeur" (Stability for the Steel Constructor), la section 2.2.4 décrit une méthode itérative pour déterminer la force de flambement dans une colonne. Cette méthode peut être utilisée pour la longueur de flambement dans le plan. La fiscalité verticale est une exploitation supplémentaire et un moment de premier ordre. L'exploitation crée des moments supplémentaires. Avec une rigidité suffisante, une déformation finie et un moment fini se produisent dans la colonne. Le livre en allemand Statik und Stabilität der Baukonstruktionen traite d'autres cas de coude.
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Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (octobre 2010) .
Comment puis-je déterminer la longueur de flambement d'un arc de cercle ?
En plus de la charge permanente, un arc de cercle est également chargé de neige et de vent. Existe-t-il une formule d'approximation de la longueur de flambement à observer ?
Comment puis-je déterminer la longueur de flambement d'un arc de cercle ?
En plus de la charge permanente, un arc de cercle est également chargé de neige et de vent. Existe-t-il une formule d'approximation de la longueur de flambement à observer ?
Jusqu'à un rapport h/l = 0,30, la longueur de flambage peut être limitée à la longueur de l'arc divisée par 2. Si l'arc est plus net (h/l > 0,30), il faut entrer un facteur d'agrandissement Beta. La valeur et l'arrière-plan de ce facteur sont décrits dans les articles de la section Bâtiment en acier.
Dans l'article Règles d'essai pour les arcs en acier (2), la valeur R2 de la formule pour FE dans la case de la page 56 est remplacée par R.
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Le helpdesk de Bouwen met Staal a déjà répondu à cette question (mars 2009).
Quelles sont les méthodes disponibles pour déterminer la longueur de flambement du bord inférieur non soutenu d'un ouvrage ?
La question 45 (section Questions & Réponses) dans Bouwen met Staal 127 (1995) portait sur la longueur de flambage du bord inférieur imprimé d'une structure à colombage qui n'était pas soutenue latéralement entre les points d'appui. Il a été fait référence, entre autres, à une méthode de détermination tirée de l'ouvrage Stahl im Hochbau . Existe-t-il d'autres méthodes pour déterminer la longueur de flambement du bord inférieur non soutenu dans ce cas (ouvrage chargé vers le haut) ?
Quelles sont les méthodes disponibles pour déterminer la longueur de flambement du bord inférieur non soutenu d'un ouvrage ?
La question 45 (section Questions & Réponses) dans Bouwen met Staal 127 (1995) portait sur la longueur de flambage du bord inférieur imprimé d'une structure à colombage qui n'était pas soutenue latéralement entre les points d'appui. Il a été fait référence, entre autres, à une méthode de détermination tirée de l'ouvrage Stahl im Hochbau . Existe-t-il d'autres méthodes pour déterminer la longueur de flambement du bord inférieur non soutenu dans ce cas (ouvrage chargé vers le haut) ?
Oui. La méthode de loin la meilleure (et la plus optimale) est de déterminer la longueur de flambement selon la doctrine de la mécanique appliquée. Dans la pratique, cela se fait à l'aide de la méthode des éléments finis. Cette méthode peut être utilisée pour déterminer la force à laquelle chaque barre fait un signe de tête. Ensuite, la longueur de flambement de chaque tige peut être calculée à l'aide de la formule :
[Fig. a]
Une autre solution consiste à utiliser des solutions tirées de manuels. Outre Stahl im Hochbau, il est également fait référence à une méthode du livre Statik und Stabilität der Baukonstruktionen . Cette méthode suppose que la barre de bordure qui s'élève de la surface du bois est supportée par les barres murales. La détermination de la longueur de flambement de la barre de bordure dépend alors de :
la rigidité de la paroi et des tiges de bordure et les relations entre elles ;
la position des diagonales et des verticales dans la charpente ;
les dimensions de la poutrelle et les longueurs des barres ;
le rapport des forces verticales externes aux bords supérieur et inférieur ;
le degré d'écrasement de la charpente sur le site des semi-remorques.
La longueur de flambement requise peut être déterminée à l'aide de formules, de graphiques et de tableaux.
Les deux méthodes ont leurs propres avantages et inconvénients. Dans la méthode des éléments finis, il faut sélectionner suffisamment d'éléments pour pouvoir décrire correctement l'articulation. Cela signifie souvent l'ajout d'un certain nombre de boutons et d'éléments supplémentaires. La quantité nécessaire dépend souvent de l'élément sélectionné et du programme utilisé.
En revanche, lors de l'utilisation de manuels, il faut veiller à ce que la construction soit également conforme aux hypothèses formulées dans le manuel. Cela signifie que l'effet d'appui (répartition des forces, ressorts et supports) utilisé dans le manuel est réellement présent dans la construction.
Comme la structure à calculer n'est généralement pas décrite avec précision, cela signifie souvent qu'il faut faire des hypothèses prudentes et que la structure n'est donc pas pleinement utilisée.
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Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 158 (février 2001).
Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre pour les essais de stabilité ?
Une poutre d'acier est chargée à la fois d'un moment de flexion autour de l'arbre solide et d'une force de pression normale. Pour l'essai de stabilité conformément à l'article 6.3.3 de la norme NEN-EN 1993-1-1, l'annexe nationale renvoie à l'appendice B pour la détermination des facteurs d'interaction. La valeur des facteurs d'interaction dépend du fait que la barre est sensible ou non aux distorsions de torsion. Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre ?
Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre pour les essais de stabilité ?
Une poutre d'acier est chargée à la fois d'un moment de flexion autour de l'arbre solide et d'une force de pression normale. Pour l'essai de stabilité conformément à l'article 6.3.3 de la norme NEN-EN 1993-1-1, l'annexe nationale renvoie à l'appendice B pour la détermination des facteurs d'interaction. La valeur des facteurs d'interaction dépend du fait que la barre est sensible ou non aux distorsions de torsion. Comment déterminer la sensibilité à la torsion de la barre ?
Vulnérable à la déformation torsionnelle fait référence à la sensibilité du basculement (stabilité du basculement). Lorsque cLT < 1, une barre est sensible aux déformations causées par la torsion. En général, on peut dire que les profilés fermés, tels que les tubes (h/b 3), ne sont pas sensibles à la déformation en torsion et que les profilés ouverts, tels que les profilés HE et IPE, peuvent être sensibles à la déformation en torsion. La sensibilité à la déformation en torsion peut être réduite par l'utilisation de supports latéraux.
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Cette question a déjà été publiée dans la section Questions & Answers de Bouwen met Staal 234 (août 2013).